Al fine di evitare deformazioni, crepe e altri difetti dei getti dovuti al rapido raffreddamento dopo la colata e per garantire che i getti abbiano resistenza e tenacità sufficienti durante la pulizia con la sabbia, i getti dovrebbero avere un tempo di raffreddamento sufficiente nello stampo. I getti prodotti in continuo dovrebbero essere progettati con una lunghezza della sezione di raffreddamento sufficiente per garantire il tempo di raffreddamento dei getti.
Il tempo di raffreddamento nello stampo dei getti è legato a molti fattori quali il peso, lo spessore delle pareti, la complessità, il tipo di lega, le proprietà dello stampo, le condizioni di produzione e altri fattori dei getti.
一、Tempo di raffreddamento delle parti in ghisa nello stampo in sabbia
Il tempo di raffreddamento delle parti in ghisa nello stampo in sabbia viene determinato in base alla temperatura al momento del disimballaggio. Si può fare riferimento ai seguenti dati: 300-500°C per getti generici; 200-300°C per getti soggetti a fessurazioni a freddo e deformazioni; 200-300°C per getti soggetti a cricche a caldo. La temperatura di fusione è 800-900℃. Immediatamente dopo aver disimballato, rimuovere il montante di colata e pulire l'anima di sabbia, quindi posizionarla in una cava di sabbia calda o entrare nella fornace per raffreddarla lentamente.
1、Il tempo di raffreddamento delle parti in ghisa nello stampo in sabbia può solitamente essere selezionato facendo riferimento alla Tabella 11-2-1 e alla Tabella 11-2-3.
Tabella 11-2-1 Tempo di raffreddamento dei getti medi e piccoli nello stampo in sabbia
| Peso di lancio/kg | <5 | 5~10 | 10~30 | 30~50 | 50~100 | 100~250 | 250~500 | 500~1000 |
| Spessore parete getto/mm | <8 | <12 | <18 | <25 | <30 | <40 | <50 | <60 |
| Tempo di raffreddamento/min | 20~30 | 25~40 | 30~60 | 50~100 | 80~160 | 120~300 | 240~600 | 480~720 |
Nota: Per getti con pareti sottili, peso leggero e struttura semplice, il tempo di raffreddamento dovrebbe essere considerato un valore piccolo, altrimenti il tempo di raffreddamento dovrebbe essere considerato un valore grande.
Tabella 11-2-2 Tempo di raffreddamento di grandi getti in stampo di sabbia
| Peso di lancio/t | 1~5 | 5~10 | 10~15 | 15~20 | 20~30 | 30~50 | 50~70 | 70~100 |
| Tempo di raffreddamento/h | 10~36 | 36~54 | 54~72 | 72~90 | 90~126 | 126~198 | 198~270 | 270~378 |
Nota: durante la modellazione delle fosse, il tempo di raffreddamento della fusione deve essere aumentato di circa il 30%.
Tabella 11-2-3 Tempo di raffreddamento nello stampo in sabbia per getti medi e piccoli durante il getto di produzione
| peso/kg | <5 | 5~10 | 10~30 | 30~50 | 50~100 | 100~250 | 250~500 |
| Tempo di raffreddamento/min | 8~12 | 10~15 | 12~30 | 20~50 | 30~70 | 40~90 | 50~120 |
Nota: 1. Il peso di lancio si riferisce al peso totale di ciascuna scatola
2、 I pezzi fusi vengono raffreddati forzatamente mediante ventilazione sulla linea di produzione e il tempo di raffreddamento è breve.
Il tempo di raffreddamento in stampo delle principali fusioni in ghisa può essere calcolato secondo la seguente formula empirica.
t=vG (2-1)
nella formula t——Tempo di raffreddamento della colata（h）
v——La velocità di raffreddamento della fusione richiede 4~8 ore/t
g——Peso di lancio (t)
k è il rapporto tra il peso del getto e il volume del suo contorno. Maggiore è il valore k, maggiore è lo spessore della parete del pezzo fuso e più lungo il tempo di raffreddamento. La formula di calcolo di k è
k=V/V (2-2)
nella formula k——Il peso del getto e il suo rapporto volumetrico (t/m³);
G——Peso del pezzo fuso (t)
V——Volume del contorno esterno graduale (m³)
二、 Tempo di raffreddamento dei getti di acciaio in stampi di sabbia
I getti di acciaio per la pulizia idraulica della sabbia, la pulizia della sabbia tramite pallinatura e la pulizia della sabbia con utensili pneumatici devono essere raffreddati a 250-450°C nello stampo in sabbia per essere rimossi. La caduta di sabbia a una temperatura superiore a 450°C può causare deformazioni e crepe nei getti. Il tempo di raffreddamento nello stampo in sabbia può essere visto nella Figura 11-2-1 e nella Figura 11-2-3.
Quando usi le tre immagini sopra, dovresti prestare attenzione ai seguenti punti:
(1) Quando il peso della colata di acciaio al carbonio supera 110 t, sulla base del valore del tempo di raffreddamento corrispondente a 110 t secondo la Figura 11-2-2, per ogni 1 t aggiuntiva di peso, aumentare il tempo di raffreddamento di 1-3 ore.
(2) Quando il peso dei getti ZG310-570 e di acciaio legato supera 8,5 t, il tempo di raffreddamento può essere raddoppiato rispetto al valore del tempo di raffreddamento dei getti di acciaio al carbonio ottenuto secondo la Figura 11-2-1 e la Figura 11-2-2 .
(3) I pezzi fusi a pareti spesse (come incudini, ecc.) con forme semplici e spessore di parete uniforme possono essere allentati (o staccati) il 20-30% prima del tempo di raffreddamento specificato nella figura. Tali getti possono anche essere raffreddati naturalmente nella fossa di colata senza trattamento termico nel forno e il tempo di conservazione del calore è calcolato in 1,5-2 t ogni 24 ore.
(4) Per getti con strutture complesse, grandi differenze di spessore delle pareti e soggetti a fessurazioni, il tempo di raffreddamento dovrebbe essere circa il 30% più lungo rispetto al valore specificato nella figura.
(5) Per alcuni getti a forma di fossa, la scatola di copertura deve essere sollevata in anticipo o lo stampo in sabbia deve essere allentato. Ciò aumenterà la velocità di raffreddamento, quindi il tempo di raffreddamento può essere ridotto del 10%.
三、Temperatura dello stampo di getti di leghe non ferrose
La temperatura di stampaggio dei getti di leghe non ferrose può essere trovata secondo la Tabella 11-2-4.
Tabella 11-2-4 Temperatura di estrusione di getti di leghe non ferrose
| Caratteristiche strutturali del getto | Proprietà di fusione | Welfare pubblico in fusione di leghe | Ambiente del sito di casting | Temperatura di uscita della colata/℃ | |
| Articoli piccoli e medi | Oggetti di grandi dimensioni | ||||
| Forma semplice e spessore della parete uniforme | Senza nucleo, nucleo bagnato, tipo bagnato | La tendenza alla fessurazione a caldo è piccola, come nel caso della lega AI-Si | La temperatura è troppo alta e non c'è corrente d'aria | 300~500 | 250~300 |
| Nucleo secco, tipo secco | 250~300 | 200~250 | |||
| Forma semplice e spessore della parete uniforme | Senza nucleo, nucleo bagnato, tipo bagnato | La tendenza al cracking a caldo è elevata, come le leghe della serie AI-Cu | La temperatura è bassa e c'è corrente d'aria | 250~300 | 200~250 |
| Nucleo secco, tipo secco | 200~250 | 150~200 | |||
| Forma complessa e spessore della parete irregolare | Senza nucleo, nucleo bagnato, tipo bagnato | La tendenza alla fessurazione a caldo è piccola, come nel caso della lega AI-Si | La temperatura è troppo alta e non c'è corrente d'aria | 200~250 | 150~250 |
| Nucleo secco, tipo secco | 150~250 | 100~200 | |||
| Senza nucleo, nucleo bagnato, tipo bagnato | La tendenza al cracking a caldo è elevata, come le leghe della serie AI-Cu | La temperatura è bassa e c'è corrente d'aria | 150~200 | 100~200 | |
| Nucleo secco, tipo secco | 100~150 | <100 | |||
Orario di pubblicazione: 26 maggio 2024
